{"id":94610,"date":"2018-03-11T10:14:23","date_gmt":"2018-03-11T10:14:23","guid":{"rendered":"https:\/\/www.deberes.net\/tesis\/sin-categoria\/prediccia%c2%b2n-de-la-capacidad-la%c2%admiite-ultima-de-desipacion-de-energa%c2%ada-de-estructuras-porticadas-con-vigas-planas-existentes\/"},"modified":"2018-03-11T10:14:23","modified_gmt":"2018-03-11T10:14:23","slug":"prediccia%c2%b2n-de-la-capacidad-la%c2%admiite-ultima-de-desipacion-de-energa%c2%ada-de-estructuras-porticadas-con-vigas-planas-existentes","status":"publish","type":"post","link":"https:\/\/www.deberes.net\/tesis\/tecnologia-de-la-construccion\/prediccia%c2%b2n-de-la-capacidad-la%c2%admiite-ultima-de-desipacion-de-energa%c2%ada-de-estructuras-porticadas-con-vigas-planas-existentes\/","title":{"rendered":"Predicci\u00f3n de la capacidad l\u00edmiite \u00faltima de desipaci\u00f3n de energia de estructuras porticadas con vigas planas existentes"},"content":{"rendered":"<h2>Tesis doctoral de <strong> Rami Zahran <\/strong><\/h2>\n<p>La tesis aborda el tema de las estructuras porticadas con vigas planas existentes en espa\u00f1a, proponiendo una estrategia y metodolog\u00eda para cuantificar su vulnerabilidad en forma de energ\u00eda. El trabajo llevado a cabo se ha orientado en tres direcciones complementarias: (i) la investigaci\u00f3n experimental sobre el comportamiento de conexiones viga plana-pilar; (ii) la simulaci\u00f3n num\u00e9rica mediante c\u00e1lculos din\u00e1micos directos en r\u00e9gimen no lineal del comportamiento s\u00edsmico de p\u00f3rticos tipo sometidos a terremotos hist\u00f3ricos; (iii) el desarrollo de una metodolog\u00eda sencilla, robusta y fiable para evaluar la capacidad sismorresistente l\u00edmite \u00faltima de este tipo de estructuras, que evite la necesidad de realizar costosos c\u00e1lculos din\u00e1micos. el trabajo realizado se puede resumir como sigue: 1. Se realiz\u00f3 una revisi\u00f3n del estado del conocimiento sobre las diferentes aproximaciones planteadas en los \u00faltimos 30 a\u00f1os para evaluar la vulnerabilidad s\u00edsmica de estructuras existentes. 2. Se presentaron las bases de la aproximaci\u00f3n energ\u00e9tica al proyecto sismorresistente basada en la teor\u00eda de la energ\u00eda de housner-akiyama.   3. Se estudiaron y sintetizaron los resultados de los principales estudios experimentales publicados en la literatura sobre el comportamiento c\u00edclico de conexiones viga plana-pilar, tanto exteriores como interiores.   4. Se proyect\u00f3 un prototipo de p\u00f3rtico con vigas planas representativo de los construidos en el sur de espa\u00f1a en los a\u00f1os 70, 80 y 90 del siglo xx. De este prototipo se seleccionaron cuatro conexiones viga plana-pilar: dos interiores y dos exteriores. Aplicando un factor de escala a la geometr\u00eda de 3\/5, se proyectaron y construyeron cinco modelos de ensayo correspondientes a las conexiones seleccionadas, de dimensiones aproximadas 2x1x0.5 metros. Los espec\u00edmenes se montaron sobre un aparato de carga que reproduc\u00eda las condiciones de contorno de la conexi\u00f3n en el p\u00f3rtico real, y se sometieron a desplazamientos c\u00edclicos impuestos hasta la rotura. Se calcularon las capacidades nominales de cada conexi\u00f3n y se compararon con las obtenidas en los ensayos. Los resultados experimentales se analizaron tambi\u00e9n desde otros puntos de vista: el comportamiento global, la torsi\u00f3n en las vigas transversales,  los alargamientos unitarios en las barras, la evoluci\u00f3n de la fisuraci\u00f3n y la forma de rotura, la capacidad a flexi\u00f3n de las vigas planas, el desplazamiento lateral y su ductilidad, la capacidad l\u00edmite \u00faltima de disipaci\u00f3n de energ\u00eda, el comportamiento adherente de las armaduras, y el amortiguamiento equivalente. Finalmente, se propusieron formulaciones sencillas para predecir la resistencia a flexi\u00f3n de las vigas planas teniendo en cuenta que est\u00e1 gobernado por el comportamiento de las vigas transversales.   5. Se desarrollaron modelos num\u00e9ricos a nivel de conexi\u00f3n viga plana-pilar capaces de reproducir con una aproximaci\u00f3n adecuada el comportamiento hister\u00e9tico de las conexiones observado en los ensayos. Se emple\u00f3 el modelo de park que tiene implementado el programa inform\u00e1tico idarc, el cual depende de varios par\u00e1metros. Se realiz\u00f3 un estudio param\u00e9trico para determinar los valores m\u00e1s adecuados de estos par\u00e1metros para las conexiones ensayadas.     6. Se definieron, proyectaron y dimensionaron 10 prototipos de estructuras de hormig\u00f3n armado con vigas planas representativas de las construidas para edificios residenciales en el sur de espa\u00f1a durante los a\u00f1os 70, 80 y 90 del siglo xx siguiendo la norma pds-74. 7. Se desarrollaron 10 modelos num\u00e9ricos a nivel de p\u00f3rtico completo capaces de representar los prototipos anteriores y reproducir su comportamiento no lineal. Estos modelos num\u00e9ricos incorporaban los par\u00e1metros calibrados experimentalmente que controlaban las leyes hister\u00e9ticas a nivel de conexi\u00f3n viga plana-pilar.  8. Para cada uno de los 10 p\u00f3rticos anteriores se realiz\u00f3 un an\u00e1lisis est\u00e1tico no lineal aplicando el m\u00e9todo del empuje incremental. De este an\u00e1lisis se obtuvo la curva que relaciona la fuerza cortante de cada planta y el desplazamiento entre plantas. A partir de esta curva se calcul\u00f3 la fuerza cortante de fluencia, el desplazamiento lateral de fluencia y un ratio de deformaci\u00f3n pl\u00e1stica m\u00e1xima de cada planta.    9. Se seleccion\u00f3 un conjunto de 44 acelerogramas hist\u00f3ricos desde una base de datos desarrollada dentro del quinto programa marco de la comisi\u00f3n europea, y de libre acceso. Los acelerogramas se agruparon en cuatro tipos de suelo.  10. Se realizaron c\u00e1lculos din\u00e1micos directos en los que cada uno de los diez p\u00f3rticos se someti\u00f3 a los 44 acelerogramas. Para cada p\u00f3rtico y para cada terremoto, el c\u00e1lculo din\u00e1mico se repiti\u00f3 varias veces en un proceso de prueba y error, multiplicando el acelerograma por un factor de escala que se iba incrementando hasta conseguir el colapso del p\u00f3rtico. Esto oblig\u00f3 a realizar en total m\u00e1s de 2000 c\u00e1lculos din\u00e1micos directos.   11. Los resultados de los c\u00e1lculos din\u00e1micos directos anteriores se analizaron desde diferentes puntos de vista: la energ\u00eda total disipada hasta el colapso, la distribuci\u00f3n de la energ\u00eda de deformaci\u00f3n pl\u00e1stica entreplantas, la distribuci\u00f3n de la energ\u00eda de deformaci\u00f3n pl\u00e1stica entre las vigas y pilares de cada planta, la relaci\u00f3n entre energ\u00eda de deformaci\u00f3n pl\u00e1stica acumulada y la energ\u00eda de deformaci\u00f3n pl\u00e1stica m\u00e1xima aparente, la tendencia de la energ\u00eda de deformaci\u00f3n pl\u00e1stica de cada planta a concentrarse en un determinado dominio de deformaci\u00f3n, y los desplazamientos m\u00e1ximos de cada planta. A partir de este an\u00e1lisis, se propusieron par\u00e1metros  que sintetizan aspectos fundamentales de la respuesta s\u00edsmica de este tipo de estructuras.   12. Se realizaron c\u00e1lculos din\u00e1micos directos con modelos din\u00e1micos sencillos de masas concentradas sometidos a varios terremotos representativos, y mediante un proceso de prueba y error se determin\u00f3 una distribuci\u00f3n \u00f3ptima de resistencia lateral (expresada en forma de coeficientes adimensionales) que har\u00eda que el \u00abda\u00f1o\u00bb estructural (caracterizado mediante un coeficiente que representa la energ\u00eda de deformaci\u00f3n pl\u00e1stica acumulada en cada planta normalizada por la carga y el desplazamiento de fluencia de dicha planta)  fuese el mismo en todas las plantas del edificio.   13. Con los resultados de los c\u00e1lculos din\u00e1micos de los 10 p\u00f3rticos comentados anteriormente, se calibr\u00f3 una f\u00f3rmula propuesta en la literatura para predecir la distribuci\u00f3n de la energ\u00eda de deformaci\u00f3n pl\u00e1stica entre las distintas plantas del edificio. La calibraci\u00f3n consisti\u00f3 fundamentalmente en determinar el valor m\u00e1s apropiado de un \u00edndice de concentraci\u00f3n de da\u00f1o que expresa la \u00absusceptibilidad\u00bb de la estructura a que las deformaciones pl\u00e1sticas se concentren en una planta determinada del edificio.  14. Se plantearon las ecuaciones de balance de energ\u00eda del sistema. Se examinaron distintas f\u00f3rmulas propuestas en la literatura para estimar la parte de la energ\u00eda total introducida por el terremoto que contribuye a los da\u00f1os estructurales, se compararon con los resultados de los c\u00e1lculos din\u00e1micos con los diez p\u00f3rticos,  y se eligi\u00f3 la m\u00e1s adecuada. A partir de todo ello, y utilizado los valores de par\u00e1metros que sintetizan aspectos fundamentales de la respuesta s\u00edsmica de este tipo de estructuras obtenidos en la tesis, se desarroll\u00f3 una metodolog\u00eda para predecir la capacidad l\u00edmite \u00faltima de disipaci\u00f3n de energ\u00eda de las estructuras existentes. 15. Se proyectaron 4 nuevos p\u00f3rticos con vigas planas, cuya geometr\u00eda y caracter\u00edsticas era distinta a la de los 10 p\u00f3rticos analizados anteriormente. Se seleccionaron 6 nuevos terremotos tambi\u00e9n distintos a los ya utilizados, y mediante c\u00e1lculos din\u00e1micos directos se determin\u00f3 su capacidad l\u00edmite \u00faltima de disipaci\u00f3n de energ\u00eda. Dicha capacidad se compar\u00f3 con la predicci\u00f3n que proporciona la formulaci\u00f3n propuesta.    aportaciones originales  entre las aportaciones novedosas de la tesis cabe destacar las siguientes: 1. Determinaci\u00f3n experimental del comportamiento de las conexiones viga plana-pilar exteriores e interiores del tipo empleado en las estructuras existentes construidas en espa\u00f1a siguiendo antiguas normas s\u00edsmicas. Concretamente se cuantific\u00f3 su capacidad \u00faltima de deformaci\u00f3n lateral, su ductilidad, y su capacidad para disipar energ\u00eda. En el caso de las conexiones interiores, clarificaci\u00f3n de la influencia del cociente entre canto de la columna y  di\u00e1metro de la barra en el comportamiento adherente de las barras. Determinaci\u00f3n del efecto de las cargas gravitatorias adicionales aplicadas en el comportamiento de las conexiones. 2. Propuesta de dos aproximaciones sencillas para predecir la capacidad a flexi\u00f3n de las vigas planas, una para las conexiones exteriores y otra para las interiores, que tienen en cuanta el comportamiento a torsi\u00f3n de las vigas transversales.  3. Ajuste de un modelo hister\u00e9tico que es capaz de predecir razonablemente bien el comportamiento de las conexiones viga plana-pilar del tipo investigado en esta tesis bajo acciones c\u00edclicas arbitrarias.  4. Determinaci\u00f3n num\u00e9rica mediante c\u00e1lculos din\u00e1micos directos en r\u00e9gimen no lineal y para estructuras porticadas existentes con vigas planas del tipo investigado en la tesis de: (i) su capacidad global l\u00edmite \u00faltima de disipaci\u00f3n de energ\u00eda; (ii) cuantificaci\u00f3n mediante un par\u00e1metro de la relaci\u00f3n entre la energ\u00eda de deformaci\u00f3n pl\u00e1stica acumulada y la energ\u00eda de deformaci\u00f3n pl\u00e1stica m\u00e1xima aparente; (iii) cuantificaci\u00f3n mediante un par\u00e1metro  de la propensi\u00f3n de la energ\u00eda de deformaci\u00f3n pl\u00e1stica a acumularse en un determinado dominio de deformaci\u00f3n; (iv) cuantificaci\u00f3n del \u00edndice de concentraci\u00f3n de da\u00f1o que permite predecir la distribuci\u00f3n de la energ\u00eda de deformaci\u00f3n pl\u00e1stica entre plantas.  5.Propuesta de una nueva distribuci\u00f3n \u00f3ptima del coeficiente cortante de fluencia.  6.Propuesta de una metodolog\u00eda y una formulaci\u00f3n sencilla basada en el balance de energ\u00edas, para predecir la capacidad l\u00edmite \u00faltima de disipaci\u00f3n de energ\u00eda de un edificio con estructura porticada con vigas planas, que evita tener que realizar costosos c\u00e1lculos din\u00e1micos directos en r\u00e9gimen no lineal. 7.  Propuesta de un \u00edndice para cuantificar la vulnerabilidad s\u00edsmica de estructuras en t\u00e9rminos de energ\u00eda.   conclusiones  las conclusiones del trabajo desarrollado se pueden resumir como sigue:    a).- Del an\u00e1lisis de los resultados de los ensayos realizados con dos conexiones exteriores viga plana-pilar sometidas a desplazamientos laterales forzados y cargas gravitatorias adicionales en las vigas se desprende que:   i. La armadura longitudinal de las vigas planas empiezan a plastificar cuando la deriva lateral es aproximadamente del 2.2% de la altura total de la columna, siendo este valor un 40% superior al observado en otras conexiones exteriores viga plana-columna sin cargas gravitatorias adicionales;  ii. El desplazamiento lateral \u00faltimo para el cual se produce el colapso de la conexi\u00f3n es aproximadamente el 4.5% de la altura total del pilar, y aproximadamente 2.2 veces el desplazamiento para el cual empieza la plastificaci\u00f3n de la armadura longitudinal de la viga; siendo estos valores inferiores a los observados en vigas planas sin cargas gravitatorias adicionales;  iii. La cantidad total de energ\u00eda de deformaci\u00f3n pl\u00e1stica disipada por cada esp\u00e9cimen hasta el colapso, normalizada por el producto del desplazamiento de fluencia y de la carga de fluencia  vale aproximadamente 4. Este valor es un 50% menor del observado en conexiones exteriores sin carga gravitatoria adicional y vigas transversales del mismo canto de la viga plana sin armadura a torsi\u00f3n, y es aproximadamente un octavo del valor m\u00ednimo recomendado para asegurar un adecuado comportamiento ante acciones c\u00edclicas de tipo s\u00edsmico. iv. La capacidad a flexi\u00f3n de la viga plana puede predecirse sumando el momento \u00faltimo que resiste la parte central de la viga plana de anchura igual a la del pilar y los momentos torsores mt que soportan las dos vigas transversales situadas a cada lado del pilar.  b)  del an\u00e1lisis de los resultados de los ensayos realizados con tres conexiones interiores viga plana-pilar sometidas a desplazamientos laterales forzados y cargas gravitatorias adicionales en las vigas se desprende que: i. La capacidad m\u00e1xima a flexi\u00f3n de las vigas planas oscil\u00f3 entre el 57% y el 83% del valor nominal correspondiente a la plastificaci\u00f3n de la armadura de todo el ancho de la viga, y estuvo limitada por la resistencia a torsi\u00f3n de las vigas transversales interiores. ii. La armadura longitudinal de las vigas empez\u00f3 a plastificar cuando la deriva de piso estaba entre el 2.1% y el 3.4% de la altura total del pilar. La resistencia lateral m\u00e1xima se alcanz\u00f3 cuando la  deriva lateral estaba entre el 3.6 y el 5.5% de la altura total del pilar.   iii. El comportamiento adherente de la armadura longitudinal de las vigas planas fue deficiente debido al bajo valor del cociente entre el canto de la columna y el di\u00e1metro de la barra. Las barras longitudinales de las vigas planas ancladas fuera del ancho del pilar generaron un momento torsor sobre las vigas transversales superior al momento torsor de fisuraci\u00f3n del hormig\u00f3n. El deslizamiento de las armaduras longitudinales de las vigas planas y la p\u00e9rdida de rigidez a torsi\u00f3n de las vigas transversales tras la fisuraci\u00f3n, caus\u00f3 un fuerte estrangulamiento en las curvas carga-desplazamiento, y exacerb\u00f3 su inherente flexibilidad.   iv. La capacidad \u00faltima de deformaci\u00f3n lateral de las conexiones fue aproximadamente del 6.6% de la altura total del pilar, y 2.8 veces la deformaci\u00f3n para la cual se inici\u00f3 la plastificaci\u00f3n de las barras longitudinales de la viga.  v. La cantidad total de energ\u00eda de deformaci\u00f3n pl\u00e1stica disipada por los espec\u00edmenes, normalizada por el producto de la deformaci\u00f3n y la carga de fluencia, era aproximadamente de 9; este valor es aproximadamente una cuarta parte del recomendado para que este tipo de conexiones se comporte adecuadamente bajo cargas s\u00edsmicas. vi. La capacidad a flexi\u00f3n de la conexi\u00f3n interior viga plana-pilar es la suma del momento transmitido a trav\u00e9s de la parte interior y de los momentos transmitidos a trav\u00e9s de las dos partes exteriores\u00bb de la viga plana.  c)  el comportamiento no lineal bajo cargas c\u00edclicas arbitrarias de las conexiones viga plana-pilar se puede predecir adecuadamente mediante un modelo num\u00e9rico en el cual cada viga plana se discretiza mediante tres elementos lineales tipo barra, que representan la \u00abparte interior\u00bb de viga plana cuya armadura est\u00e1 anclada en el ancho del pilar, y los dos \u00abpartes exteriores\u00bb contiguas cuya armadura longitudinal est\u00e1 anclada fuera del ancho del pilar. Las leyes de comportamiento hister\u00e9tico de la conexi\u00f3n se pueden idealizar mediante el modelo de park implementado en el programa idarc, que depende de cuatro par\u00e1metros hc, hs, hbd, hbe y de un coeficiente de ductilidad . Mediante un amplio estudio param\u00e9trico en el que se compararon los resultados experimentales con las simulaciones num\u00e9ricas se determinaron los valores m\u00e1s adecuados para estos par\u00e1metros.  d)  del an\u00e1lisis est\u00e1tico no lineal mediante el m\u00e9todo del empuje incremental de 10 modelos num\u00e9ricos no lineales de p\u00f3rticos de hormig\u00f3n con vigas planas calibrados con los resultados experimentales se concluy\u00f3 que: i. El desplazamiento entreplantas de fluencia de los p\u00f3rticos expresado como porcentaje de la altura de la planta ronda el 0.72% en todos los p\u00f3rticos, lo cual es un valor cercano al 0.67% que normalmente exhiben las estructuras porticadas de hormig\u00f3n armado. ii. La deformaci\u00f3n pl\u00e1stica m\u00e1xima que soportan las plantas sometidas a desplazamientos impuestos de tipo mon\u00f3tono normalizada respecto al desplazamiento de fluencia var\u00eda aproximadamente entre 0.1 y 0.3 (con un valor medio de 0.17) cuando se toma como punto de colapso de la planta aquel en el cual empieza a degradarse la resistencia lateral, y aproximadamente entre 0.3 y 0.8 (con una media de 0.52) cuando  se adopta como punto de colapso aquel para el cual la resistencia lateral ha ca\u00eddo hasta un 75% de la resistencia m\u00e1xima. Este coeficiente  es bajo en comparaci\u00f3n con el de p\u00f3rticos con vigas de canto.  e)  del an\u00e1lisis mediante c\u00e1lculos din\u00e1micos directos en r\u00e9gimen no lineal de 10 modelos num\u00e9ricos no lineales de p\u00f3rticos de hormig\u00f3n con vigas planas calibrados con los resultados experimentales, sometidos a 44 acelerogramas hist\u00f3ricos se desprende que: i. La cantidad total de energ\u00eda e que los p\u00f3rticos son capaces de disipar hasta el colapso, normalizada respecto a la masa total m del edificio y expresada en forma de una pseudo-velocidad equivalente vmax (igual a la ra\u00edz cuadrada de dos veces la energ\u00eda dividida por la masa) oscil\u00f3 aproximadamente entre 0.3m\/s y 0.6 m\/s, con un valor promedio de 0.4m\/s para los diez p\u00f3rticos.  ii. Tras descomponer la cantidad total de energ\u00eda e que hab\u00eda disipado cada p\u00f3rtico mediante deformaciones pl\u00e1sticas entre las distintas plantas se observ\u00f3 que todos los p\u00f3rticos exhiben una clara tendencia a concentrar el da\u00f1o en una o varias planta.   iii. Tras descomponer la energ\u00eda de deformaci\u00f3n pl\u00e1stica disipada en cada planta entre los pilares y las vigas de la misma se observ\u00f3 lo siguiente: (i) en los p\u00f3rticos de tres plantas la energ\u00eda tiende a concentrarse claramente en los pilares, form\u00e1ndose mecanismos del tipo columna d\u00e9bil-viga fuerte; (ii) en los p\u00f3rticos de seis plantas, cuando los da\u00f1os se concentran en la \u00faltima planta la energ\u00eda suele ser disipada mayormente o \u00edntegramente por los pilares, mientras que cuando el da\u00f1o se concentra en las plantas inferiores, la energ\u00eda es disipada fundamentalmente por las vigas. iv. La \u00abeficiencia\u00bb de una determinada planta del p\u00f3rtico para disipar energ\u00eda se puede expresar mediante un par\u00e1metro que representa el cociente entre la energ\u00eda de deformaci\u00f3n pl\u00e1stica acumulada en los distintos ciclos de desplazamiento entre unos valores extremos m\u00ednimo y m\u00e1ximo, y la energ\u00eda de deformaci\u00f3n pl\u00e1stica m\u00e1xima aparente que dicha planta hubiese disipado en un solo ciclo entre los valores m\u00ednimos  y m\u00e1ximos citados.  Para el tipo de estructura investigado se obtuvo que este par\u00e1metro es bastante estable y oscila entre 1.45 y 2.0, proponi\u00e9ndose adoptar el valor 1.60 a efectos de c\u00e1lculo para predicciones de vulnerabilidad.  v. La tendencia de la energ\u00eda de deformaci\u00f3n pl\u00e1stica de una planta a concentrarse en un determinado dominio de deformaci\u00f3n se puede expresar mediante un par\u00e1metro que por definici\u00f3n var\u00eda entre 0.5 y 1. Cuando toda la energ\u00eda de deformaci\u00f3n pl\u00e1stica se concentra en un determinado dominio de deformaci\u00f3n este par\u00e1metro vale 0.5. Cuando la energ\u00eda se reparte por igual en los dos dominios de deformaci\u00f3n (positivo y negativo) entonces el par\u00e1metro vale 1.0. Para los p\u00f3rticos investigados se obtuvo que es par\u00e1metro oscilaba entre 0.65 y 0.82, recomend\u00e1ndose adoptar el valor 0.76 a efectos de c\u00e1lculo para predicciones de viulnerabilidad.  vi. Los desplazamientos horizontales m\u00e1ximos de las plantas cuando se produce el colapso del p\u00f3rtico dependen fuertemente de las caracter\u00edsticas del terremoto, aproxim\u00e1ndose el desplazamiento m\u00e1ximo del \u00faltimo forjado al 1% de la altura total del edificio.  f) a partir del estudio de sistemas din\u00e1micos con diferentes distribuciones de resistencia lateral entre las plantas, sometidos a varios terremotos hist\u00f3ricos se propuso una nueva \u00abdistribuci\u00f3n \u00f3ptima\u00bb del coeficiente de fuerza cortante entre plantas.  g)  la distribuci\u00f3n real de la energ\u00eda de deformaci\u00f3n pl\u00e1stica entre las distintas plantas del p\u00f3rtico cuando su resistencia lateral no se ajusta a la \u00abdistribuci\u00f3n \u00f3ptima\u00bb propuesta, depende fundamentalmente del grado de desviaci\u00f3n y de un factor de concentraci\u00f3n de da\u00f1o n.  Para el tipo de estructuras porticadas con vigas planas investigado en esta tesis se puede adoptar n=12.   h) la parte de la energ\u00eda total introducida por el terremoto en la estructura que contribuye a los da\u00f1os estructurales depende de muchos factores, entre los que destacan el nivel de amortiguamiento de la estructura y su grado de plastificaci\u00f3n. Tras examinar diversas expresiones propuestas en la literatura se concluy\u00f3 que la f\u00f3rmula propuesta por akiyama es la que proporciona resultados m\u00e1s del lado de la seguridad a la hora de predecirla.  i)  planteando las ecuaciones del balance global de energ\u00eda de la estructura y empleando los resultados de los an\u00e1lisis llevados a cabo en esta tesis, se ha propuesto una metodolog\u00eda y una f\u00f3rmula que permite predecir la capacidad l\u00edmite \u00faltima de disipaci\u00f3n de energ\u00eda de un edificio sin necesidad de realizar costosos c\u00e1lculos din\u00e1micos directos. La metodolog\u00eda consta de los siguientes pasos:   a). Se realiza una an\u00e1lisis de la estructura con el m\u00e9todo del empuje incremental para determinar la fuerza cortante de fluencia qyi, el desplazamiento de fluencia yi y un ratio  que representa la capacidad de deformaci\u00f3n pl\u00e1stica de la planta.  A partir de qyi, yi y conocida la masa mi de cada planta se estima el periodo fundamental de vibraci\u00f3n de la estructura t1.   b). Se eval\u00faa la distribuci\u00f3n de la energ\u00eda de deformaci\u00f3n pl\u00e1stica entre plantas, y se expresa mediante un \u00edndice de dispersi\u00f3n del da\u00f1o.   c). Para cada planta i, se calcula la energ\u00eda que ser\u00eda capa de disipar globalmente el edificio expresada en forma de pseudovelocidad equivalente, ive, si el colapso se produjese en dicha planta i. El valor m\u00ednimo de los ive obtenidos representa la capacidad l\u00edmite \u00faltima de disipaci\u00f3n de energ\u00eda global del edificio, vmax.  d) la vulnerabilidad s\u00edsmica de la estructura se puede expresar mediante un \u00edndice de vulnerabilidad  que relaciona vmax con la demanda esperada de absorci\u00f3n\/disipaci\u00f3n de energ\u00eda en la zona donde se ubica el edificio. Este \u00edndice de vulnerabilidad propuesto en la tesis indica la propensi\u00f3n de la estructura a sufrir da\u00f1os estructurales bajo la acci\u00f3n de un terremoto de una determinada severidad.  e)  tras examinar la metodolog\u00eda y la f\u00f3rmula propuestas mediante el an\u00e1lisis de cuatro nuevos p\u00f3rticos sometidos a seis terremotos distintos a los empleados en el resto de la tesis, se concluye que \u00e9stas proporcionan una buena aproximaci\u00f3n (del lado de la seguridad) de la capacidad l\u00edmite ultima de los p\u00f3rticos.<\/p>\n<p>&nbsp;<\/p>\n<h3>Datos acad\u00e9micos de la tesis doctoral \u00ab<strong>Predicci\u00f3n de la capacidad l\u00edmiite \u00faltima de desipaci\u00f3n de energia de estructuras porticadas con vigas planas existentes<\/strong>\u00ab<\/h3>\n<ul>\n<li><strong>T\u00edtulo de la tesis:<\/strong>\u00a0 Predicci\u00f3n de la capacidad l\u00edmiite \u00faltima de desipaci\u00f3n de energia de estructuras porticadas con vigas planas existentes <\/li>\n<li><strong>Autor:<\/strong>\u00a0 Rami Zahran <\/li>\n<li><strong>Universidad:<\/strong>\u00a0 Granada<\/li>\n<li><strong>Fecha de lectura de la tesis:<\/strong>\u00a0 29\/06\/2009<\/li>\n<\/ul>\n<p>&nbsp;<\/p>\n<h3>Direcci\u00f3n y tribunal<\/h3>\n<ul>\n<li><strong>Director de la tesis<\/strong>\n<ul>\n<li>Amadeo Benavent Climent<\/li>\n<\/ul>\n<\/li>\n<li><strong>Tribunal<\/strong>\n<ul>\n<li>Presidente del tribunal: Francisco L\u00f3pez almansa <\/li>\n<li>ariel Catal\u00e1n go\u00f1i (vocal)<\/li>\n<li>francesc xavier Cahis carola (vocal)<\/li>\n<li>gerardo Alguacil de la blanca (vocal)<\/li>\n<\/ul>\n<\/li>\n<\/ul>\n<p>&nbsp;<\/p>\n","protected":false},"excerpt":{"rendered":"<p>Tesis doctoral de Rami Zahran La tesis aborda el tema de las estructuras porticadas con vigas planas existentes en espa\u00f1a, 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